D120-50*2 隧道排水泵 老厂品质

多级离心泵常见机械密封的热损伤详析
很多客户在使用多级离心泵时，会选择使用机械密封，而不愿意用填料密封的，觉得填料密封的经常要更换填料比较麻烦。但是使用机械密封是要注意:机封部件容易因过热而导致的失效，即为热损伤失效，常见的热损伤失效有端面热变形、热裂、疱疤、炭化、弹性元件的失弹，橡胶件的老化、变形、龟裂等.
    多级离心泵密封端面的热变形有局部热变形和整体热变形。密封端面上有时会发现许多细小的热斑点和孤立的变，这说明密封件在高压和热影响下，发生了局部变形扭曲；有时会发现密封端面上有对称不连续的亮带，这主要是由于不规则的冷却，引起了端面局部热变形。有时会发现密封端面在内侧磨损很严重，半径越大接触痕迹越浅，直至不可分辨。密封环的内侧棱边可能会出现掉屑和蹦边现象。轴旋转时，密封持续泄漏，而轴静止时，不泄漏。这是因为密封在工作时，外侧冷却充分，而内侧摩擦发热严重，从而内侧热变形大于外侧热变形，形成了热变形引起的内侧接触型(正锥角)端面。
    硬质合金、工程陶瓷、碳石墨等脆性材料密封环，有时端面上会出现径向裂纹，从而使多级离心泵密封面泄漏量迅速增加，对偶件急剧磨损，这大多是由于密封面处于干摩擦、冷却突然中断等原因引起端面摩擦热迅速积累形成的一种热损害失效。
    在高温环境下的机械密封，常会发现石墨环表面出现凹坑、疤块。这是因为当浸渍树脂石墨环**过其许用温度时，树脂会炭化分解形成硬粒和析出挥发物，形成，较大地增加摩擦力，并使表面损伤出现高泄漏。
    高温环境可能使弹性元件弹性降低，使密封端面的闭合力不足而导致密封端面泄漏严重。金属波纹管的高温失弹即是该类机械密封的一种普遍而典型的失效形式。避免出现该类失效的有效方法是选择合理的波纹管材料及对其进行恰当的热处理。
    高温是橡胶密封件老化、龟裂和变形的一个重要原因。橡胶老化，表现为橡胶变硬、强度和弹性降低，严重时还会出现开裂，致使密封性能丧失。在高温流体中，橡胶圈有继续硫化的危险，终使其失去弹性而泄漏。密封圈长期处于高温之中，会变成与沟槽一样的形状，当温度保持不变，还可起密封作用；但当温度降低后，密封圈便很快收缩，形成泄漏通道而产生泄漏。因此，应注意各种胶种的使用温度，并应避免长时间在极限温度下使用。

面积比优化设计仿真Ato在65m2，70m2内取某一具体值进行面积比优化。保持Are为初始设计值不变，考察Ato=70m2时不同的面积比对COP的影响，如所示。由a可知，COP和Qc随面积比的变化趋势相反，在面积比为1左右时，系统获得大的Qc，而对应的COP值很小；面积比在1.5左右时，由b和c可知，在优化面积比范围内，两器内水的流速及其压降均满足设计要求（pew**出了约束范围，但幅度不大）。b和c中水流速和阻力在面积比接近1时的突然升高，是由于换热器型号的变化引起的，进而引起了管程长度的突变。
回热器与两器面积配比优化设计仿真根据上述仿真结果，本文所研究的矿用卧式多级泵系统总面积优化区间为65m2，70m2、两器面积比优化区间为1.1，1.6.分析表明，回热器面积变化对压缩机排气温度影响很大，也影响系统COP的大小，因此，还应研究回热器与两器面积配比问题。为两器不同面积比下回热器面积变化对系统性能影响仿真结果。由a可知，在Are不变时，面积比越小，Qc越大；在同一面积比下，Are越大，Qc越小；在众多工况点上，满足设计供热量要求的有工况14.但由b可知，在工况14中，工况4的排气温度已**过系统排气温度限值；由c可知，在工况13中，工况3具有高的COP.于是，取Are=7.0m2，面积比为1.4.
按照设计条件所完成的高温卧式多级泵单一部件（如压缩机、两器、回热器、节流机构等）的结构设计在组成系统后，高温卧式多级泵系统的制热量、压缩机吸气量、中间吸气温度、冷凝器和蒸发器水侧阻力等主要性能参数与设计值相比都发生了较大变化，即单一部件的初始设计结果之间存在不匹配性。在压缩机型号已确定的前提下，优化设计换热器的换热面积是解决该问题的有效途径。
高温矿用卧式多级泵COP随两器总面积的增加而增加，但COP对总面积的相对增加幅度较小，即通过增加换热器总面积的方法来提高系统COP的意义不大，反而增加了设备的造价。在两器总面积优化过程中，系统设计供热量是一关键性约束参数，根据该参数即可确定总面积合理取值区间，在此基础上再考察其他约束条件的合理性。

多级泵
的时候我们经常回遇到一些问题，尤其是到了冬天这样温度比较低的季节，有时候水泵甚至会被冻结住，今天来教您在冬天怎样对卧式多级泵进行保养？
1、水泵停用后，要放尽水泵和管路内的剩水，并把外部泥土清洗干净，以免上冻后积水结冰把泵体和水管胀裂。
2、水泵的底阀、弯管等铸铁件，应当用钢丝刷把铁锈刷净，然后先涂上防锈漆后再涂上油漆，待干燥后再放入机房或贮存室通风干燥的地方保存。
3、用皮带传动的，皮带卸下来后用温水清洗擦干后挂在干燥、没有阳光直接照射的地方，也不要存放在有油污、腐蚀物及烟雾的地方。无论在何种情况下，都不要使皮带沾上机油、柴油或汽油等油类物质，不要涂松香和其他粘性的物质。
4、检查滚珠轴承，如内外套磨损、旷动、滚珠磨损或表面有斑点都要更换。对不需要更换的可用汽油或煤油将轴承清洗干净，涂上黄油，重新装好。
5、检查水泵的叶轮是否有裂痕或小孔，叶轮固定螺母是否松动，如有损坏应修理或更换。若叶轮磨损太多或已打坏，一般应更换新叶轮。局部损坏可进行焊补，也可以用环氧树脂砂浆修补叶轮，修复后的叶轮一般应进行衡试验。检查叶轮减磨环处间隙，如**过规定值，应修理或更换。
6、对弯曲或磨损严重的泵轴，应当修复或更换，否则会引起转子的不平衡和有关部件的磨损。
7、卸下来的螺丝浸泡在柴油里用钢丝刷刷洗干净，并涂上机油或黄油，重新安装起来或者用塑料布包好后放好(也可浸在柴油中保存)，以免锈蚀或丢失。

多级泵部件界面分离点的移动调控
对于多级泵内一定粘度的固液两相流体，叶片型参数j的计算既与势流区液相速度分量的沿程变化率dw0/dx有关，同时也与两相流边界层参数2（或）相关。对于所给模型，以确认叶片沿程段内不存在边界层分离点（这是很困难的）。因为所建边界层模型只适用于叶片表面分离点前的无分离流动。对于一般的叶片型线，并不能保证沿程段内不出现边界层分离点，若存在分离点，则边界层控制模型失效，计算结果是不可信的。
当无固相扰动可简化为两相平衡流动时，即扰动因子=0，提供了边界层厚度系数k必需的初值。浓度逼近法式中的相关量可通过固液两相位势流场的分析得到，唯有系数k在2的求解之前是未知的，它随沿程位置和质量浓度的改变而变化。不同位置和不同浓度的变化都对应着不同的k.若对某一位置而言，当质量浓度的改变量m适当小，这种清水流的k近似代替较低质量浓度的k，再依次用较低一级的k近似代替当前浓度的k.
当质量浓度一定时，在无分离流动条件下的边界层参数2（或）随叶片弯曲系数Kv的而变厚。当Kv一定时，质量浓度m使边界层厚度减薄。由看出，当质量浓度一定时，Kj的计算值的值随系数Kv的增加而。不同分离点位置的叶片对比试验5.2.1对比试验和试件不同分离点位置的叶片对比试验是指叶轮的条件不变，通过对模型泵与原型泵的性能测试结果比较可间接说明边界层分离参考点位置的改变对泵性能的影响。
结语在给定工况条件下，
叶片两相流边界层分离点的位置与叶片形状有关。调整叶片形状能改变分离点的位置，使其移向叶片的出口端。质量浓度的增加，促使分离点偏向于出口端。对比实验的结果，分离参考点越靠近出口端，泵的测试性能越好，说明实际分离点在分离参考点移向出口端的同时也随之移向出口端；也说明借助于边界层分离参考点的坐标位置，通过改变叶片形状将分离点移向出口端。这一方法对于控制边界层分离点的移动是有效的。它的有效性并不是指边界层分离点位置计算的准确性，而是指边界层分离点的可移动性和分离点移动的可控制性。
长沙东方工业泵厂 多年老厂 品质保证  信誉良好 服务客户
http://csdfgyb.cn.b2b168.com